固化剂加固软土试验研究毕业论文（6）

时间：2015-12-20 13:51:14 所属分类：交通运输经济 浏览量:

摘要：本文通过应用不同固化剂对加固软土的作用进行室内试验，研究NO.5固化剂、NO.1固化剂加固粘土的无侧限抗压强度变化的规律。分析和讨论NO.1固化剂和NO.5固化剂加固土在不同掺入比和龄期时强度的变化规律及应力～应变特性，从整体加固效果分析看出，NO.5

摘要：本文通过应用不同固化剂对加固软土的作用进行室内试验，研究NO.5固化剂、NO.1固化剂加固粘土的无侧限抗压强度变化的规律。分析和讨论NO.1固化剂和NO.5固化剂加固土在不同掺入比和龄期时强度的变化规律及应力～应变特性，从整体加固效果分析看出，NO.5固化剂加固土效果优于NO.1固化剂加固土，两种固化土的最佳掺入比在12%～15%，可在软土地基处理和实际工程中应用

关键词：土力学 粘土 固化剂 掺入比 无侧限抗压强度 应力 应变

3.3 NO.1加固土应力应变关系模拟

3.3.1 抛物线模拟

根据试验所得加固土应力～应变关系曲线，其在不同掺入比和不同龄期时。σ～εa关系表现出一些共同的特性。结合前述对土的应力应变模型分析，选用多项式（抛物线）进行模拟。经比较分析，确定为二次抛物线。

由抛物线方程有下式：

(εa≤ε0) （3-4）

式中：σ0—最大应力；

ε0—相应与最大应力时的应变值；

A、B—试验参数。

变换上式有：2 （3-5）

以σ/σ0为纵坐标，εa/ε0为横坐标，点绘实测数据。试验参数A、B如表3-5所示。由式（3-5）分析，当εa =ε0时有σ=（A-B）σ0，若要满足条件必须有σ=σ0，也即意味着A-B=1。从表3-5中A、B值的变化可见，A与B的差值近似等于1。个别参数A和B的差值虽然大于1或小于1，但也徘徊在数据1的附近，乃是试验误差所致。

表3-5NO.1加固土抛物线模拟参数A、B值

掺入比

10%

12%

15%

龄期

A

B

A

B

A

B

3

2.6975

1.7641

1.1464

0.0907

0.9466

-0.1883

7

2.1088

1.0851

1.3164

0.2056

1.5601

0.4854

14

0.5775

-0.5642

0.9969

-0.0869

1.1136

-0.0017

28

0.3518

-0.77

0.8566

-0.2399

0.8887

-0.2229

固化剂加固软土试验研究毕业论文（6） : 3.3.2NO.1加固土qu～E50（Ef）关系

通过NO.1加固土的应力～应变曲线的非线性使得其摸量不是一个常数，而是随应力范围的变化而变的。根据定义取应力从0至qu/2间曲线的割线斜率作为加固土的平均变形模量E50，即E50=（ε0.5为qu/2时对应的应变量）。经计算点绘成图3-17。由图可知，无侧限抗压强度qu与平均变形模量E50之间有良好的线形相关关系。经线形预测分析，二者之间的关系可表示为：

E50=155.5qu （3-8）

同理取应力σ变化由0至qu曲线的割线斜率作为加固土的极限变形模量Ef。由图3-18可见，其qu～Ef也存在较好的线性相关关系。个别实测点虽有偏离，但大部分实测点较为集中且变化趋势明显。经线性预测分析，二者之间的关系可表示为：

Ef=145.86qu（3-9）

通过Ef、E50～qu的对比分析，极限变形模量和平均变形模量与无侧限抗压强度qu之间的大致关系（系数）分别为145.86，155.5。同理也可以看出Ef、E50之间的关系。极限变形模量Ef约为其相应的平均变形模量E50的93.8%。平均变形模量E50比极限变形模量Ef大，反映出该加固土应力应变变化的特点。

图3-17NO.1加固土qu—E50关系散点图

图3-18NO.1加固土qu—Ef关系散点图

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